Ebook thí nghiệm đất hiện trường và ứng dụng trong phân tích nền móng

Thảo luận trong 'Ebook - giáo trình - tài liệu xây dựng' bắt đầu bởi admin, 23/10/18.

admin Administrator

482 lượt xem
THÍ NGHIỆM ĐẤT HIỆN TRƯỜNG VÀ ỨNG DỤNG TRONG PHÂN TÍCH NỀN MÓNG

VŨ CÔNG NGỮ
Các file đính kèm:
- thi_nghiem_dat_hien_truong_va_ung_dung_trong_phan_tich_nen_mong_gs_ts_vu_cong_ngu_216_trang2_255.pdf
  
  Kích thước:
  
  13.7 MB
  
  Xem:
  
  20
- thi_nghiem_dat_hien_truong_va_ung_dung_trong_phan_tich_nen_mong_1.pdf
  
  Kích thước:
  
  7.3 MB
  
  Xem:
  
  19
CHỦ ĐỀ TƯƠNG TỰ
Quan tâm nhiều

Phương pháp thi công chống thấm ngược bởi admin, 20/12/19 lúc 11:27

Hướng dẫn thi công lắp dựng thép sàn bởi admin, 27/12/19 lúc 09:25

Kiểm tra độ sụt bê tông trong xây dựng bởi admin, 27/12/19 lúc 11:48

Tính toán cột chống tạm kingpost trong thi công topdown bởi admin, 2/1/20 lúc 12:38

Hư hỏng cọc bê tông cốt thép khi đóng bởi admin, 6/1/20 lúc 11:44

Cấu tạo mũ cọc bê tông cốt thép bởi admin, 7/1/20 lúc 10:21

Xác định ứng suất động trong cọc bê tông cốt thép khi đóng bởi admin, 6/1/20 lúc 17:28

Một vài bài tập căn bản giúp draw dễ dàng hơn cho người mới chơi bởi vipthuhuongictu, 8/1/20 lúc 15:02

Bài viết mới

Phương pháp để có cú chip bóng bổng đỉnh cao trong gôn bởi vipthuhuongictu, 14/1/20 lúc 15:38

Một vài bài tập căn bản giúp draw dễ dàng hơn cho người mới chơi bởi vipthuhuongictu, 8/1/20 lúc 15:02

Chỉnh sửa cuối: 24/10/18

admin, 10/10/19

#1

xaydungduclinh, nhauyen, kstuankiet and 2 others like this.
hoaiphuong0703 Well-Known Member

thí nghiệm đất

hoaiphuong0703, 19/10/19

#2

admin, xaydungduclinh, nhauyen and 2 others like this.
hoangnhauyen Well-Known Member

thí nghiệm đất tại hiện trường

hoangnhauyen, 19/10/19

#3

admin, xaydungduclinh, nhauyen and 1 other person like this.
kstuankiet Well-Known Member

ứng dụng phân tích nền móng

kstuankiet, 19/10/19

#4

admin, xaydungduclinh and nhauyen like this.
nhauyen Well-Known Member

thí nghiệm đất tại hiện trường vũ công ngữ

nhauyen, 19/10/19

#5

admin and xaydungduclinh like this.
xaydungduclinh Well-Known Member

tài liệu thí nghiệm đất ứng dụng trong phân tích nền móng vũ công ngữ

xaydungduclinh, 19/10/19

#6

admin thích bài này.

(Bạn phải Đăng nhập hoặc Đăng ký để trả lời bài viết.)

Tags: thí nghiệm, nền móng, đất, vũ công ngữ

CHIA SẺ TRANG NÀY

Đăng nhập

Tiêu chuẩn xây dựng việt nam tcxdvn 288:2004 công trình thể thao - bể bơi - tiêu chuẩn thiết kế

Tiêu chuẩn 288 - 2004 áp dụng để thiết kế mới, thiết kế cải tạo các bể bơi trong đó bao gồm: bể thi đấu và tập luyện các môn thể thao dưới nước, bể nhảy cầu, bể dạy bơi, bể vầy và bể hỗn hợp

Xem: 629 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoaiphuong0703, 16/1/19

Tiêu chuẩn xây dựng việt nam tcxdvn 296:2004 dàn giáo - các yêu cầu về an toàn

tiêu chuẩn này được áp dụng toàn bộ công trình luôn hả ad

Xem: 809 / Thích: 5 / Trả lời: 7

by hutbephot3mien, 12/1/19

Tiêu chuẩn xây dựng việt nam tcxdvn 291:2002 nguyên liệu để sản xuất thủy tinh xây dựng - đá vôi

Đá vôi để sản xuất thủy tinh xây dựng

Xem: 469 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by xaydungduclinh, 22/1/19

Tiêu chuẩn xây dựng việt nam tcxdvn 371: 2006 về nghiệm thu chất lượng thi công công trình xây dựng

tiêu chuẩn nghiệm thu thi công công trình xây dựng

Xem: 1,433 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 17/10/18

Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 223:1998 bản vẽ kỹ thuật – nguyên tắc chung để thể hiện

bản vẽ xây dựng

Xem: 1,727 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by nhauyen, 17/10/18

Tiêu chuẩn xây dựng việt nam tcxdvn 356:2005 kết cấu bê tông và bê tông cốt thép

tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép

Xem: 1,306 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 17/10/18

Tiêu chuẩn quốc gia tcvn 9394:2012 đóng và ép cọc - thi công và nghiệm thu

thi công nghiệm thu công trình ép cọc

Xem: 1,158 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 17/10/18

Phương pháp thi công chống thấm ngược

mình thấy dùng sika là ổn nhất

Xem: 2,484 / Thích: 14 / Trả lời: 1

by hutbephot3mien, 20/12/19

Cấu tạo mũ cọc bê tông cốt thép

Mũ cọc có vai trò rất quan trọng trong công tác thi công cọc đóng, vừa đảm bảo cho cọc không bị nứt, vỡ, mà còn giữ cho sabô của búa không bị hư hại. Thông thường các cơ sở sản xuất búa đều cung cấp đồng bộ cả giàn búa cùng loại mũ cọc tương ứng. Tuy nhiên, trong điều kiện nước ta chưa chế tạo được dàn búa, có thể thay thế mũ cọc chế sằn bằng cách tự gia công bằng hàn.
Khi đóng cọc bằng búa hơi đơn động và búa điêzen kiểu ống nên dùng mũ cọc dạng chữ H đúc hoặc hàn có khoang trên và khoang dưới. Khi đóng cọc bằng búa điêzen kiểu cần và búa hơi song động có thể dùng mũ cọc dạng chữ U chỉ có mình khoang dưới (xem Hình D.1).
Mũ cọc phải có lỗ tai hoặc vòng treo để ngoắc vào đầu búa trong tư thế thẳng đứng bằng cáp. Khoang trên thường có dạng hình tròn sâu 100 mm đến 150 mm cho búa hơi và 200 mm đến 300 mm cho búa điêzen. Khoang trên chứa giảm chấn để giảm tải trọng động lên búa cũng như lên chính mũ cọc. Ðường kính khoang trên thường rộng hơn đường kính sabô của búa khoảng 10 mm đến 15 mm hoặc không nhỏ hơn kích cỡ ngoài của búa hơi.
Giảm chấn trên thường được làm từ các loại gỗ cứng (sồi, thông, sến, táu, lát...) cắt dọc thớ, đặt vuông góc chuẩn với trục chính. Bề dày của tấm giảm chấn trên phụ thuộc vào trọng lượng phần đập của búa; với búa điêzen kiểu ống có trọng lượng phần đập là 1 250, 1 800, 2 500, 3 500, 5 000 kG thì chiều dày đệm không nhỏ hơn tương ứng là 150, 200, 200, 250, 300 mm; với búa hơi không nhỏ hơn 250 mm đến 300 mm.
Nghiêm cấm việc dùng tấm giảm chấn trên đã bị giập nát, có thể xảy ra nhát đập trực tiếp của búa vào mũ thép.
Kích cở khoang dưới của mũ cọc thường chỉ rộng hơn kích thước tiết diện cọc 1 cm. Chiều sâu khoang dưới khoảng 500 mm đến 600 mm. Tấm giảm chấn dưới có thể làm từ các vật liệu khác nhau .Bề dày của đệm dưới khi đóng cọc bê tông cốt thép phụ thuộc vào vật liệu đệm, tính nǎng kỹ thuật của búa, cọc, đặc điểm đất nền và xác định như tính toán.

Xem: 351 / Thích: 14 / Trả lời: 0

by admin, 7/1/20

Xác định ứng suất động trong cọc bê tông cốt thép khi đóng

Lời giái trình bày dướii đây dựa trên lý thuyết sóng nhất được Kanshin-Plutalov-Smidth gián lược. Thực chất của phương pháp này như sau. Cọc được chia thành nhiều phân tử cứng, nối với nhau bằng các liên kết kể đến đặc trưng biến dạng của vật liệu cọc. Ðầu búa, sabô, mũ cọc được xem như các phần tử trong hệ. Ðệm gỗ giảm xung mang tính đàn-nhớt, đất nền xung quanh cọc và dưới mũi cọc có tính đàn-nhớt-dẻo. Ðối với mỗi phần tử của hệ quy ước người ta thành lập hệ phương trình mô tả trạng thái của phần tử trong khoảng thời gian rất ngắn t, đủ để xem tác động của các phần tử kề bên và môi trường đất bên ngoài lên phần tử đang xét và tốc đọ dịch chuyển của nó là cốđịnh. Bằng cách giải lập tuần tự các phương trình cho từng phân tử có thể xác định nội lực ở biên và suy ra các ứng suất tại thời điểm bất kỳ trong chu trình nhát đập. Hiện nay đã có nhiều công trình nghiên cứu về lý thuyết truyền sóng được công bố trong các hội nghị quốc tế. Tuy nhiên cách tính ứng suất động bằng cách tra bảng vẫn có thể áp dụng cho công tác đóng cọc.
Trị số ứng suất động nén, kéo lớn nhất trong thân cọc BTCT, hệ số bố trí cốt thép dọc đến 0,05, do búa đống điêzen và búa hơi đơn động gây ra có thể tính theo công thức:

trong đó:

on,k là ứng suất nén, kéo trong thân cọc, tính bang kilôgam lực trên xentimét vuông (kG/cm2); K là hệ số tin cậy lấy bằng 1,1 cho ứng suất nén và 1,3 cho ứng suất kéo;

K1 là hệ số, phụ thuộc vào tỷ số trọng lượng phần đập của búa trên diện tích tiết diện thực của cọc, bằng kilôgam lực trên xentimét vuông (kG/cm2);

K2 là hệ số, phụ thuộc vào chiều cao rơi tính toán phần đập của búa, H;

K3 là hệ số, phụ thuộc vào độ cứng của vật liệu tấm đệm dưới của mũ cọc, Kp;

K4 là hệ số, phụ thuộc vào chiều dài của cọc, L, và cường độ tiêu chuẩn, Rn của đất nền dưới mũi cọc, tính theo các chỉ tiêu cường độ của đất nền, theo Bảng A.1 cúa TCXD 205:1998

Trị số của các hệ số K1, K2, K3, K4 cho búa điêzen kiểu ống cho trong các Bảng C.1 đến Bảng C.4, cho búa hơi đơn động trong các Bảng C.5 đến Bảng C.8 dưới dạng phân số, từ số dùng tính ứng suất nén, mẫu số dùng tính ứng suất kéo

CHÚ THÍCH:

Ðể xác định ứng suất nén lớn nhất khi đóng bằng búa điêzen cần theo công thức (C.1) riêng hệ số K lấy bằng 1, còn các hệ số khác như trong Bảng C.1 đến Bảng C.4;

Các giá trị trung gian của các hệ số trong Bảng C.1 đến Bảng C.8 lấy theo chia khoảng;

Tổn thất năng lượng trong kết cấu búa lấy bằng 15 % cho búa ống và 10 % cho búa hơi đơn động. Với các tổn thất trong phạm vi nêu trên thì trị số chiều cao rơi búa tính toán, H, trong Bảng C.2 và Bảng C.6 trùng với chiều cao rơi thực tế. Khi tổn thất khác các giá trị nêu trên thì chiều cao rơi búa tính toán và thực tế có quan hệ sau:

Trong đó:

H và H1 là chiều cao rơi búa tính toán và thực tế;

m’ là hệ số tổn thất nǎng lượng thực tế, trong búa ống lấy từ 0,8 đến 0,9, trong búa hơi lấy từ 0,7 đến 0,9 m là hệ số tổn thất nǎng lượng tính toán, trong búa điêzen ống lấy bằng 0,85, trong búa hơi lấy bằng 0,9.

Ðộ cứng của tấm đệm Kp tính theo công thức:

trong đó:

Ett là mô dun đàn hồi tính toán củua vật liệu tấm đệm, lấy theo Bảng C.9 phụ thuộc vào ứng suất nén cho trước lớn nhất, o trong cọc. Nếu khi tính theo công thức (C.1) được ứng suất on chênh với o quá 10 % thì phái tra bảng tính lại;

Kn là hệ số nén chặt của vật liệu tấm đệm, lấy theo Bảng C.9;

lb là chiều dày ban đầu cúa tấm đệm trước khi nén, tính bang xentimét (cm). Ðộ cứng cúa tấm đệm nhiều lớp xác định theo công thức:

Trong trường hợp cần thiết có thể dùng công thức (C.1) để giải bài toán ngược.
Ví Dụ:
Cọc BTCT tiết diện (40 x 40) cm, dài 16 m đóng bằng búa D35 vào đất sét déo cứng(IL = 0,4) đến độ sâu 15 m. Vật liệu tấm đệm mũ cọc là ván xẻ thớ ngang hướng đóng. Chiều dày ban đầu trước khi nén là 20 cm. Số nhát búa cho phép trước khi đổi tấm đệm là 1000. Xác định ứng suất nén lớn nhất ở đầu cọc và ứng suất kéo lớn nhất trong thân cọc lúc khởi đầu đóng với chiều cao rơi búa là 170 cm; tính ứng suất nén lớn nhất ở đầu cọc khi sắp kết thúc với chiều cao rơi 220 cm. Trọng lượng phần đập quả búa 3 500 kG. Tổng trọng lượng quả búa 7200 kG, trọng lượng mũ cọc 500 kG, tổn thất nǎng lượng trong búa 15 %.
1. Tính các thông số cần thiết

Q / F = 3 500 / 40 / 40 = 2,2 kG/cm2

Lúc khởi đầu đóng, sức kháng của đất nền dưới mũi cọc bằng tổng trọng lượng búa, mũ cọc và cọc chia cho diện tích tiết diện cọc: Rn0 = (7,2 +0,5 +6,4) / 0,16 = 90 T/m2;

Khi kết thúc đóng, sức kháng của đất nền dưới mũi cọc(tra Bảng A.1 cúa TCXD 205:1998) là Rn15 = 280 T/m2.

Bảng C.9- Mô đun đàn hồi của tấm đệm mũ cọc

2. Tính ứng suất nén lớn nhất ở đầu cọc khi mới đóng

Theo Bảng C.1 tính ra K1 = 199;

Theo Bảng C.2, với H = 170 cm, tính ra K2 = 0,71;

Giả sử ứng suất nén o = 150 kG/cm2, tính độ cứng của tấm đệm ván xẻ theo công thức (C.3) : Kp = 2 500 / 0,4 / 20 = 312 kG/cm3

Theo Bảng C.3 tính ra K3 = 1,06;

Theo Bảng C.4 tính ra K4 = 0,96;

Theo công thức (C.1) ta có ứng suất nén lớn nhất ở đầu cọc khi mới đóng là: on = 1,10 x 199 x 0,71 x 1,06 x 0,96 = 158 kG/cm2

Trị số này so với trị số tạm tính o = 150 kG/cm2 không chênh nhau đáng kể, nên lấy ứng suất nén là on = 158 kG/cm2
3. Tính ứng suất kéo lớn nhất ở đầu cọc khi mới đóng

Theo Bảng C.1 tính ra K1 = 28;

Theo Bảng C.2, v¤i H = 170 cm, tính ra K2 = 0,71;

Theo Bảng C.9, v¤i úng suất nén o = on = 158 kG/cm2, mô đun đàn hồi tính toán của đệm là 2 610 kG/cm2; tính độ cứng của tấm đệm ván xẻ theo công thức (C.3): Kp = 2610 / 0,4 / 20 = 326 kG/cm3

Theo Bảng C.3 tính ra K3 = 1,21;

Theo Bảng C.4 tính ra K4 = 1,63;

Theo công thức (C.1) ta có ứng suất kéo lớn nhất ở thân cọc khi mới đóng là: ok = 1,3 x 28 x 0,43 x 1,21 x 1,63 = 31 kG/cm2

4. Tính ứng suât nén lớn nhất ở đầu cọc khi sắp kết thúc

Theo Bảng C.1 tính ra K1 = 199;

Theo Bảng C.2, với H = 220 cm, tính ra K2 = 0,90;

Giả thiết ứng suất nén lớn nhất là 200 kG/cm2, theo Bảng C.9 mô đun đàn hồi của gỗ là 3 200 kG/cm2; tính độ cứng của tấm đệm ván xẻ theo công thức(C.3): Kp = 3 200 / 0,4 / 20 = 400 kG/cm2;

Theo Bảng C.3 tính ra K3 = 1,14;

Theo Bảng C.4 vói L = 16 m, Rn = 280 T/m2 tính ra K = 1,0;

Theo công thức (C.1) ta có ứng suất nén lớn nhất ở đầu cọc là: on = 1,1 x 199 x 0,9 x 1,14 x 1,0 = 222 kG/cm2. Trị số này so với trị số tạm tính o = 200 kG/cm2 chênh nhau đáng kể , nên tính lại với on = 222 kG/cm2, mô đun đàn hồi sẽ là 3 640 kG/cm2 và độ cứng của tấm đệm sẽ là: Kp = 3 640 / 0,4 / 20 = 455 kG/cm3 .

Theo Bang C.3 tính ra K3 = 1,14.

Theo công thức (C.1) ta có ứng suất nén lớn nhất ở đầu cọc là: on = 1,1 x 199 x 0,9 x 1,18 x 1,0 = 232 kG/cm2

Xem: 269 / Thích: 14 / Trả lời: 0

by admin, 6/1/20

Hư hỏng cọc bê tông cốt thép khi đóng

Khi đóng cọc bê tông cốt thép có thể xảy ra các hư hỏng sau đây có liên quan tới công nghệ đóng :

Rạn nứt và sứt mẻ đầu cọc.

Có khe nứt dọc ở bất kỳ đoạn nào trên thân cọc, nhưng thường có nhiều ở đoạn đầu cọc.

Khe nứt ngang thường ở vùng đầu cọc hoặc 1/3 thân cọc.

Khe nứt ngang, chuyển thành khe nứt xiên 450 ở phàn cọc trên mặt đất.

Nguyên nhân hư hỏng dạng thứ nhất thường do tập trung ứng suất cục bộ do nhát đập của búa không chính tâm, hoặc do các tấm giảm xung ở mũ cọc không đạt yêu cầu gây ra. Cho nên thi công đóng cọc cần thường xuyên kiểm tra độ đồng trục của cọc, mũ cọc và búa, trạng thái các tấm đệm giảm xung trên và dưới của mủ cọc đặt biệt là độ vuông góc của mặt phẳng tấm đệm trên và mặt phẳng đầu cọc so với trục cọc, độ đồng nhất của vật liệu tấm đệm dưới cũng như độ khe hở của hệ động với cần búa. sự xuất hiện các vết nứt dọc thân cọc có quan hệ với sự gia tăng chung của ứng suất vượt qua sức bền chịu nén động của bê tông cọc dưới tác dụng của tải trong lặp.Hư hỏng này khả dĩ nhất là do chiều cao rơi búa lớn hoặc tấm đệm giảm xung quá cứng. Nguyên nhân khác có thể là mũi cọc gặp đất quá cứng hoặc chướng ngại rắn. Khi đó sẽ tạo ra sóng nén phản hồi cộng vào với sóng nén trực diện làm tăng ứng suất nén trong thân cọc. Ngăn ngừa hư hỏng này bằng cách giảm chiều cao rơi búa và thay các tấm đệm có độ đàn hồi lớn hơn. Thường hay dùng cách thay vật liệu tấm đệm vì cách này ít ảnh hưởng tới độ chối của nhát búa. Ứng suất nén lớn nhất trong cọc khi đóng có thể xác định theo phương pháp trình bày trong Phụ lục C.
Khi độ chối của cọc bị giảm nhiều (nhỏ hơn 0,2 cm) do dùng các biện pháp trên, mà cần phái hạ cọc tới độ sâu thiết kế, nên chuyển đổi dùng búa nặng hơn hoặc tìm cách giảm sức kháng của đất (khoan dẫn, xối nước …).
Một trong những nguyên nhân gây nứt ngang là do thân cọc bị uốn khi mũi cọc bị lệch khỏi hướng xuất phát vì gặp chướng ngại hoặc cần búa bị lệch, bị lắc. Nếu cần búa bị lệch thì nguyên nhân chính là máy chủ đứng trên nền lún không điều. Hiện diện của mô men uốn, quan hệ với độ lệch của cọc hoặc búa đóng so với vị trí ban đầu dễ dàng nhận ra do cọc bị xô về một phía sau khi nâng búa và mũ cọc ra ngoài. Cho nên khi đóng cọc cần phải theo dõi độ thẳng đứng của cọc theo hai phương vuông góc nhau bằng máy trắc đạc.
Nguyên nhân khác gây vết nứt ngang là các sóng kéo, có the hình thành trong cọc khi bắt đầu đóng, cũng như khi mũi cọc xuyên trong đất yếu hoặc khi dùng xói nước, khoan dẫn.
Sức kháng của đất bị yếu biểu hiện qua độ chối có trị số lớn, vì thế khi không cho phép xuất hiện vết nứt ngang cần phải khống chế độ chối lớn nhất trong thời gian đóng cọc BTCT theo độ dài cọc như trong Báng B.1.

Bảng B.1- Ðộ chối lớn nhất theo chiều dài cọc đóng
Chiều dài cọc, m Ðộ chối lớn nhất, cm
Ðến 10 Từ 5 đến 6
Từ 10 đến 15 Từ 4 đến 5
Từ 15 đến 20 Từ 3 đến 4
Trên 20 Từ 2 đến 3
Khi độ chối lớn hơn các trị số nêu trên cần giảm chiều cao rơi búa hoặc dùng vật liệu đệm ít cứng hơn.
Vết nứt xiên (thường với góc gần 450) thường xuất hiện do các nội lực xoắn gây ra khi mũ cọc hoặc cọc bị xoay, hoặc do tác dụng đồng thời của lực kéo và xoắn. Dấu hiệu của tác dụng mô men xoắn là độ xoay của đầu cọc so với vị trí ban đầu khi nâng búa và mũ cọc ra và có vết tì một góc của cọc vào tấm đệm gỗ dưới. Khi đó cần phải xoay cần búa, hoặc dùng mũ cọc có cấu tạo không cản trở cọc xoay quanh trục, hoặc chuyển sang cọc tròn.

Xem: 786 / Thích: 14 / Trả lời: 0

by admin, 6/1/20

Tính toán cột chống tạm kingpost trong thi công topdown

TÍNH TOÁN CỘT CHỐNG TẠM TẠI VỊ TRÍ LIÊN KẾT VỚI CỌC KHOAN NHỒI TRONG THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG TẦNG HẦM

1. Mở đầu

Nhằm nâng cao hiệu quả đầu tư và phục vụ nhu cầu của người sử dụng, các công trình cao tầng có nhiều tầng hầm đã và đang được xây dựng ngày càng nhiều ở các đô thị lớn. Với mặt bằng thi công chật hẹp thì công nghệ thi công tầng hầm bằng phương pháp Top-down ngày càng phổ biến. Đóng vai trò “xương sống” trong phương pháp Top-down là hệ kingpost bằng thép hình tổ hợp hoặc thép đúc. Đó là hệ thống cột chịu lực tạm thời đỡ các sàn tầng hầm và một số sàn tầng thân trong quá trình thi công, khi hệ cột vách chịu lực chính của công trình chưa thi công hoặc chưa có khả năng chịu lực.
Trong công tác lập biện pháp thi công tầng hầm theo phương pháp Top-down việc thiết kế tính toán kingpost tại vị trí liên kết với cọc khoan nhồi là quan trọng, quyết định sự ổn định, an toàn của công trình, giá thành xây dựng và phương án thi công kingpost. Mục đích của việc thiết kế là giải quyết liên kết giữa kingpost với cọc khoan nhồi, đảm bảo kingpost truyền tải trọng từ các tầng phía trên xuống cọc khoan nhồi một cách an toàn, đồng thời không tính toán thừa gây lãng phí. Ở nước ta hiện nay chưa có các tiêu chuẩn chỉ dẫn cụ thể cho việc thiết kế và thi công kingpost, do đó nghiên cứu về thiết kế kingpost tại vị trí liên kết với cọc khoan nhồi có ý nghĩa lý thuyết và thực tiễn.

2. Thiết kế kingpost tại vị trí liên kết với cọc khoan nhồi

2.1 Hồ sơ, số liệu đầu vào phục vụ thiết kế kingpost

Số liệu đầu vào phục vụ thiết kế hệ kingpost cho biện pháp thi công Top-down bao gồm:

Điều kiện thi công của công trình;

Thiết kế bản vẽ thi công tầng hầm;

Phương án thi công Top-down tầng hầm (phương án cơ bản);

Thiết kế bản vẽ thi công cọc khoan nhồi;

Thông số tính toán của vật liệu bê tông cọc nhồi;

Tải trọng công trình và tải trọng thi công;

Hình dạng, chủng loại vật liệu kingpost;

Thông số tính toán của vật liệu làm kingpost.

2.2 Các phương án tính toán liên kết kingpost với cọc khoan nhồi

2.2.1 Thiết kế kingpost không có đinh chống cắt
Khi hạ kingpost vào cọc khoan nhồi, phần kingpost ngập trong bê tông sẽ chịu tác dụng của lực bám dính giữa bê tông cọc khoan nhồi và kingpost, được tạo nên bởi các nhân tố chủ yếu là lực ma sát (khi bê tông ninh kết, do ảnh hưởng của co ngót mà bê tông ôm chặt lấy cốt thép tạo nên lực ma sát giữa chúng) và lực dán (keo xi măng có tác dụng như một thứ hồ dán dán cốt thép vào bê tông) [1].
Trị số của lực bám dính là:

F1 = t x P x L (N) (1)
trong đó:

P - chu vi của tiết diện kingpost, (mm);

L - chiều dài kingpost ngập trong bê tông cọc khoan nhồi, (mm);

t - giá trị lực dính trung bình, xác định theo công thức (2):

t = k x ttc(N/mm²) (2)
trong đó:

k - hệ số an toàn, k = 0,7 ÷ 0,8;

ttc - giá trị lực dính tiêu chuẩn giữa cốt thép và bê tông, được lựa chọn trên cơ sở kết quả thí nghiệm xác định lực dính giữa cốt thép và bê tông, thể hiện trong bảng 1 [2].

Để đảm bảo kingpost truyền tải trọng từ các tầng thi công phía trên xuống cọc khoan nhồi một cách an toàn mà không gây phá hoại cọc, tương quan giữa lực dọc tác dụng lên kingpost Nmax và lực bám dính giữa kingpost và cọc khoan nhồi F1 phải thỏa mãn điều kiện:

Nmax <= F1 (N)
Bảng 1. Giá trị lực dính tiêu chuẩn giữa cốt thép và bê tông ttc theo kết quả thí nghiệm
Kí hiệu mẫu thí nghiệm Tải trọng tối đa (kN) Lực kéo căng trước cốt thép (kN) Lực cắt trung bình/ Lực bám dính ttc (Mpa) Khoảng trượt lớn nhất (mm)
S1000-1 1360 Không kéo 2,02 1
S1000-2 1350 Không kéo 2,0 1,25
S750-1 2503 1220 4,96 2,5
S750-2 3700 1000 7,33 24
S750-3 3445 Không kéo 6,83 11
S500-1 694 1000 2,06 2
S500-2 681 1000 2,02 1,5
2.2.2 Thiết kế kingpost có đinh chống cắt
Để chống lại lực dọc Nmax, có thể bố trí hàn các đinh chống cắt (shear stud) trên thân kingpost ở vị trí liên kết với bê tông cọc khoan nhồi (hình 1):

Khả năng chịu cắt của đinh có thể tính toán theo tiêu chuẩn BS 5950-1990 và Eurocode 4.
Theo tiêu chuẩn thiết kế BS 5950-1990 [3]:
Mục 3.1 của tiêu chuẩn này quy định khả năng chịu cắt của một đinh phụ thuộc vào chiều cao, đường kính của đinh và cường độ chịu nén ở 28 ngày tuổi (cường độ chịu nén thiết kế) của bê tông (bảng 2).
Từ trị số khả năng chịu cắt tiêu chuẩn Qtc của một đinh theo bảng 2, xác định khả năng chịu cắt tính toán Qtt của một đinh như sau:

Qtt = k x Qtc (N) (4)
trong đó: k là hệ số an toàn: k = 0,8.
Nếu số lượng đinh chống cắt là n, khả năng chịu lực của kingpost theo đinh chống cắt F2 là:

F2 = n x Qtt (N) (5)
Thiên về an toàn, trong trường hợp này không tính lực dính giữa cốt thép và bê tông. Khi đó, điều kiện để đảm bảo kingpost truyền tải trọng từ các tầng phía trên xuống cọc khoan nhồi một cách an toàn mà không gây phá hoại cọc là:

Bmax <= F2 (N) (6)
Bảng 2. Khả năng chịu cắt tiêu chuẩn của đinh theo BS 5950-1990

Theo tiêu chuẩn thiết kế Eurocode 4 [4]:
Mục 1-1 của tiêu chuẩn này quy định, khả năng chịu cắt PRd của một đinh được lấy theo giá trị nhỏ hơn trong 2 giá trị sau:

(7) (8)
trong đó:

d - đường kính thân đinh, 16 mm <= d <=25 mm ;

fu - sức bền kéo đứt của vật liệu làm đinh, nhưng không lớn hơn 500 N/mm²;

fck - sức bền chịu nén của bê tông theo mẫu trụ, không nhỏ hơn 1750 N/mm²;

Ecm - giá trị trung bình môđun đàn hồi của bê tông;

(9)(10)
Với hsc là chiều cao danh nghĩa của đinh, được tính từ mũ đinh tới chân đinh chống cắt. Nếu số lượng đinh chống cắt là n, khả năng chịu lực của kingpost theo đinh chống cắt F3 theo Eurocode 4 là:

F3 = n x PRd (N) (11)
Khi đó, điều kiện để đảm bảo kingpost truyền tải trọng từ các tầng phía trên xuống cọc khoan nhồi một cách an toàn mà không gây phá hoại cọc là:

Nmax <= F3 (N) (12)
Như vậy, trên cơ sở thiết kế cho cả 2 trường hợp sử dụng và không sử dụng đinh chống cắt có thể tính toán lựa chọn kích thước, chiều dài kingpost cũng như quy cách, số lượng đinh chống cắt ở vị trí liên kết với cọc khoan nhồi.

3. Quy trình cơ bản thiết kế hệ kingpost

Thiết kế phương án thi công cọc khoan nhồi và tường vây;
Quyết định biện pháp thi công Top-down và các thông số thi công cơ bản;
Xác định mặt bằng vị trí bố trí kingpost;
Xác định tải trọng đứng (tĩnh tải và hoạt tải thi công) tác dụng lên một kingpost;
Lựa chọn sơ bộ hình dạng, vật liệu, kích thước thiết diện của kingpost;
Thiết lập sơ đồ tính, xác định tải trọng tác dụng lên hệ kết cấu: tải trọng đứng (tĩnh tải từ các tầng thi công, hoạt tải thi công) và tải trọng ngang (áp lực đất truyền vào tường vây, tải trọng gió truyền vào các tầng thân,…);
Phân tích hệ kết cấu (Sap, Etab,…) nhằm xác định nội lực tác dụng lên hệ kingpost;
Kiểm tra tiết diện kingpost theo điều kiện về độ mảnh, bền, ổn định tổng thể và cục bộ (theo các tiêu chuẩn khác nhau);
So sánh hiệu quả kinh tế các phương án.
Lựa chọn chính thức thiết diện và kích thước kingpost.
Xác lập biện pháp thi công kingpost (trong tổng thể biện pháp thi công tầng hầm).

4. Ví dụ thiết kế kingpost tại vị trí liên kết với cọc khoan nhồi

Ví dụ tính toán dựa trên cơ sở thực tế thi công công trình "Mở rộng Trụ sở Cục tần số" tại 115 Trần Duy Hưng, Cầu Giấy, Hà Nội. Tầng hầm công trình có diện tích sàn 2000 m² bao gồm 3 tầng, chiều cao mỗi tầng 4,5m, bước cột 8,5m x 8 x 5m. Tầng hầm được thi công theo phương pháp Top-down, các tầng trên cốt ±0,000 thi công sau khi tầng hầm được thi công xong.
Sau khi nghiên cứu số liệu ban đầu, chọn kingpost thép tổ hợp chữ H400 x 400 x 13 x 21mm (hình 2), tiến hành thiết lập sơ đồ tính, tổ hợp tải trọng, phân tích hệ kết cấu (sử dụng phần mềm Etap), xác định được lực dọc truyền từ cột xuống đầu cọc khoan nhồi là Nmax = 7000 kN (cấp độ bền của bê tông làm cọc khoan nhồi là B30).

Hình 2. Mặt cắt kingpost H 400 x 400 x 13 x 21mm
4.1 Phương án 1: Kingpost không bố trí đinh chống cắt

Gọi L là chiều dài kingpost ngập trong bê tông cọc khoan nhồi. Tra bảng 1, căn cứ theo kết quả thí nghiệm lực bám dính giữa bê tông và cốt thép và khoảng trượt lớn nhất, chọn ttc = 2MPa .
Theo công thức (2), giá trị lực dính trung bình là:

t = k x ttc = 0,7 x 2 = 1,4 MPa = 1,4 N/mm2
Chu vi của tiết diện kingpost:

P = 400 x 2 + 21 x 4 + 193,5 x 4 + 358 x 2 = 2374 mm
Diện tích tiết diện kingpost:

S = 2 x 400 x 21 + 13 x 358 = 21454 mm2 = 0,021454 m2
Theo công thức (1), trị số của lực bám dính F1 là:

F1 = t x P x L = 1,4 x 2374 x L = 3323,6L (N)
Điều kiện thỏa mãn theo công thức (3): 1 Nmax <= F1 (N).

7000 x 10^3 <= 323,6L (N) -> L >= 2106 mm
Chọn L = 2200 mm = 2,2 m.
Khối lượng của đoạn kingpost ngập trong bê tông cọc khoan nhồi:

M1 = 2,2 x 0,021454 x 7850 = 370,51 kg
4.2 Phương án 2: Kingpost được bố trí đinh chống cắt

Căn cứ bảng 2, với cấp độ bền của bê tông cọc khoan nhồi là B30, lựa chọn đường kính đinh d=19mm, chiều cao danh nghĩa hsc = 100 mm , chiều cao làm việc h=95mm, thép đinh có cường độ là fu = 450 N/mm².
Khoảng cách tối thiểu giữa 2 đinh gần nhau nhất tính từ tâm đến tâm là 4d: lmin >=4d= 76 mm . Chọn lmin = 5d = 95 mm . Bố trí n hàng đinh theo thiết diện kingpost, mỗi hàng có 10 đinh (hình 3a).
Chọn khoảng cách từ hàng đinh đầu tiên tới bề mặt cọc khoan nhồi (bề mặt sau khi đập bỏ bê tông xốp) và khoảng cách từ hàng đinh dưới cùng tới mép kingpost bằng 6d = 115 mm .
Với n hàng đinh, tổng số đinh là 10n, chiều dài kingpost ngậm trong bê tông cọc khoan nhồi là:

L = 2 x 115 +95(n- 1)=95n + 135 (mm)
Tính toán khả năng chịu cắt của đinh theo tiêu chuẩn BS 5950-1990:
Tra bảng 2, với thông số của đinh và bê tông cọc khoan nhồi, xác định khả năng chịu cắt tiêu chuẩn của đinh Qtc = 100kN.
Theo công thức (4), khả năng chịu cắt tính toán của một đinh:

Qtt = Qtc x k = 100 x 0.8 = 80 (kN)
Số lượng đinh n1 cần bố trí cho kingpost đảm bảo khả năng chịu cắt:

n1 = Nmax/nQtc =7000/80 = 87,5 (đinh )
Bố trí 9 hàng đinh (n = 9), với tổng số đinh n1 = 90 (hình 3b).
Chiều dài kingpost ngậm trong bê tông cọc khoan nhồi:

L = 95n + 135 = 990 mm= 0,99 m
Khối lượng của đoạn kingpost ngập trong bê tông cọc khoan nhồi:

M2 = 0,99 x 0,021454 x 7850 = 166,73 kg

Tính toán khả năng chịu cắt của đinh theo tiêu chuẩn Eurocode 4:
Khả năng chịu cắt PRd của một đinh: PRd = min(P1Rd,P2Rd) (N).
Theo công thức (7) và (8):

Bê tông cấp độ bền B30 ứng với bê tông C25/30 theo Eurocode, cường độ chịu nén đặc trưng 225 /ck f N mm  , mô đun đàn hồi 2 30500 /cm E N mm  .
Do hsc/d = 100/19 = 5,26 > 4 nên hệ số điều chỉnh a<1 .

Từ hai giá trị trên, chọn PRd = 73,133 kN .
Số lượng đinh n2 cần bố trí cho kingpost đảm bảo khả năng chịu cắt:

n2 = Nmax/PRd = 7000/73,133 = 95,7 (đinh)
Bố trí 10 hàng đinh (n = 10), với tổng số đinh n2 = 100 (hình 3c).
Chiều dài kingpost ngậm trong bê tông cọc khoan nhồi:

L = 95n + 135 = 1085 mm = 1,085 m
Khối lượng của đoạn kingpost ngập trong bê tông cọc khoan nhồi:

M3 = 1,085 x 0,021454 x 7850 = 182,73 kg
Như vậy, cách tính đinh chống cắt cho kingpost khi áp dụng tiêu chuẩn thiết kế BS 5950-1990 và Eurocode 4 cho kết quả xấp xỉ nhau.

4.3 So sánh lựa chọn phương án thiết kế

Giá thành thi công là một tiêu chí quan trọng để quyết định phương án thi công. Giá thành thi công bao gồm chi phí vật liệu, chi phí máy thi công và chi phí nhân công. Chi phí chế tạo và thi công kingpost có thể tham khảo ở bảng 3.

Bảng 3. So sánh chi phí chế tạo và thi công kingpost (phần ngậm trong bê tông cọc khoan nhồi) theo các phương án thiết kế

Như vậy, việc sử dụng đinh chống cắt cho kingpost tại vị trí liên kết với cọc khoan nhồi giảm được gần một nửa chi phí chế tạo và thi công kingpost so với phương án không sử dụng đinh. Tuy nhiên đây chỉ là một yếu tố cần xem xét, để có thể đưa ra quyết định phương án thi công kingpost cần xem xét một cách tổng thể các yếu tố sau:

Thiết bị và trình độ thi công liên kết đinh với kingpost;

Yếu tố đảm bảo quá trình đổ bê tông cọc khoan nhồi do sự có mặt của đinh chống cắt ảnh hưởng đến không gian di chuyển ống đổ bê tông;

Phương án lắp dựng kingpost vào cọc khoan nhồi: trước hay sau khi đổ bê tông; yêu cầu về thiết bị thi công; dụng cụ và phương pháp định vị, căn chỉnh kingpost; các yếu tố kỹ thuật khác;

Khối lượng kingpost cho toàn bộ công trình;

Giá thành tổng thể của các phương án.

5. Kết luận

Thiết kế kingpost tại vị trí liên kết với cọc khoan nhồi trong thi công tầng hầm bằng phương pháp Topdown là một nội dung quan trọng của thiết kế biện pháp thi công phần ngầm, quyết định đến an toàn, ổn định công trình và hiệu quả kinh tế của phương án;
Thiết kế kingpost không có đinh chống cắt trên cơ sở lực bám dính giữa kingpost và bê tông, xác định theo phương pháp thực nghiệm với hệ số an toàn bằng 0,7÷0,8. Trong trường hợp có đinh chống cắt, áp dụng tiêu chuẩn thiết kế BS 5950-1990 hoặc Eurocode 4, kết quả tính toán theo hai tiêu chuẩn không có sự khác biệt lớn;
Phương án kingpost có đinh chống cắt giảm được 40÷47% khối lượng thép cho chế tạo kingpost (tính trong đoạn ngàm trong cọc khoan nhồi) so với phương án kingpost không có đinh;
Phương án thi công kingpost cần xem xét một cách tổng thể nhiều yếu tố: quy mô công trình, kích thước cọc khoan nhồi, phương án lắp dựng kingpost, sự đáp ứng của thiết bị và kỹ thuật thi công;
Đối với cọc đường kính nhỏ (D < 1000mm) nên chọn phương án kingpost không có đinh chống cắt. Khi sử dụng đinh chống cắt, nên ưu tiên phương án lắp dựng kingpost trước khi đổ bê tông.

Xem: 948 / Thích: 14 / Trả lời: 0

by admin, 2/1/20

Kiểm tra độ sụt bê tông trong xây dựng

Khái niệm độ sụt bê tông là gì ?

Độ sụt bê tông được hiểu là việc đo độ cứng hỗn hợp bê tông,tính ẩm ướt,tính lỏng. Hay đo chiều cao của hỗn hợp bê tông sau khi được được đổ trong nón sụt giảm khác nhau với những mẫu khác. Thông thường các mẫu với chiều cao thấp hơn sẽ được sử dụng trong xây dựng. Đối với các mẫu có độ sụt cao thường được sử dụng để xây dựng đường vỉa hè…

Các bước kiểm tra đột sụt của bê tông

Đầu tiên chúng ta đặt chảo trộn trên sàn nhà và làm ẩm. Giữ vững hình nón sụt giảm tại chỗ bằng cách sử dụng 2 chân giữ. Sau đó chèn hỗn hợp bê tông vào một phần ba hình nón, đầm chặt mỗi lớp 25 lần, đảm bảo không để khuấy.

Tiếp tục thêm hỗn hợp để đánh dấu hai phần ba và lặp lại 25 lần nén cho một lần nữa. Đầm chặt vừa vào lớp trước bê tông và chèn hỗn hợp cho đầy nón sụt. Lặp lại quá trình đầm 25 lần.

Nếu hỗn hợp bê tông không đủ để đầm nén thì thêm hỗn hợp và tiếp đầm chặt như trước. Sử dụng que đầm thép trong một chuyển động quanh cho đến khi bề mặt phẳng để gạt bỏ hỗn hợp bê tông thừa ở phần trên mở của hình nón sụt. Sau đó Từ từ tháo bỏ nón sụt bằng nâng nó theo chiều dọc trong thời gian (5 giây + / – 2 giây). Khi làm không được để khối bê tông di chuyển.

Chờ hỗn hợp bê tông sụt, tiến hành đo sự sụt giảm theo chiều cao. Chuyển hình nón ngược sụt xuống đặt bên cạnh các mẫu. Sau đó đặt que thép nén trên nón sụt giảm và đo khoảng cách từ thanh đến tâm di dời ban đầu.

Cách chọn độ sụt bê tông

Hiện nay các loại bê tông thường được sản xuất với các mác 200, #250, #300, #350, #400… Đối với công trình nhà ở, công trình dân dụng nhỏ người ta thường sử loại mác 250 hoặc #300.

Với nhà nhỏ hơn 3 tầng có thể sử dụng mác bê tông #200. Nhịp giữa các dầm lớn thì dùng mác 250.

Với nhà từ 4 đến 6 tầng sử dụng mác 250. Nhịp giữa các dầm lớn thì dùng mác 300.

Với nhà từ 6 đến 10 thường sử dụng mác 300.

Đối với nhà dân dụng thường lựa chọn độ sụt là 10 ± 2 (tối đa là 12±2 khi lên cao) khi dùng bơm để đổ bê tông. Riêng đối với bê tông để đổ móng đổ trực tiếp không dùng bơm thì độ sụt nên ít hơn: nên là 6 ±2.
Mỗi loại công trình khác nhau chọn độ sụt bê tông khác nhau như:

Móng nhà cao tầng, nhà kho, nhà xưởng: 300 – 400;

Nhà công nghiệp nhịp lớn, silô, bể chứa: 300 – 400;

Cọc bê tông đúc sẳn, cọc nhồi: 300 trở lên;

Mố, trụ cầu, dầm cầu, dầm dự ứng lực: 350 trở lên.

Xem: 1,633 / Thích: 14 / Trả lời: 0

by admin, 27/12/19

Hướng dẫn thi công lắp dựng thép sàn

Trong công trình xây dựng việc bố trí kết cấu thép sàn như thế nào là rất quan trọng bởi vì trong kết cấu xây dựng nhà ở thì sàn thép chính là kết cấu chịu tải trọng trực tiếp trong quá trình sử dụng. Trong đó, sàn sẽ được hệ thống dầm đỡ, bên cạnh đó dầm sẽ liên quan đến cột và móng. Vì vậy, cách thi công thép sàn cũng như cách bố trí thép sàn như thế nào là rất quan trọng.

HƯỚNG DẪN THI CÔNG THÉP SÀN VÀ KỸ THUẬT ĐAN SẮT SÀN

Để thi công thép sàn và đan sắt sàn làm sao cho chuẩn hãy cùng tham khảo qua các bước sau:
Đầu tiên, chúng ta cần biết thép sàn có 2 loại chính đó là: Thép momen âm và thép momen dương. Chúng ta có thể phân biệt 2 loại này như sau:

Cốt thép chịu momen âm được bố trí phía trên của bản.

Cốt thép chịu momen dương được bố trí phía dưới của bản.

Đối với những bản sàn (ví dụ sàn dày 100) đường kính lớn nhất của thép trong sàn là 1/10 của bản sàn. Như vậy đối với những loại sàn dày tới 150 thì đường kính lớn nhất cho phép là 15 thì nên sử dụng những cây thép 12 là đạt yêu cầu chống nứt.

Nếu bạn muốn bô sàn thì thực hiện theo các bước sau đây:

Bước 1: Đầu tiên chúng ta cần bô thép ở dưới trước và bô theo cạnh ngắn trước. Sau đó mới bô thép lớp dưới theo chiều cạnh dài. Chiều dài neo được tính từ mép dầm và móc xuống các thép.

Bước 2: Sau khi xong ta sẽ bắt đầu bô thép gối (thép chịu momen âm). Chiều dài neo của thép gối bắt đầu tính từ mép dầm cho đến hết chiều dài của thép phải đủ kích thước quy định (Ví dụ: Khoảng 35D).

Bước 3: Khi đã bô thép gối xong thì bạn cần phải có thép cấu tạo để giữ khung. Thường sử dụng Ø8 A200 hoặc A300 đều được.

Bước 4: Cần sử dụng các cục kê để tạo lớp bảo vệ bê tông sàn. Cục kê này có thể là đá hoa cương hoặc đá 1 2 có độ dày từ 2,5cm – 3 cm.

Bước 5: Ở vị trí 2 thép gối chồng nhau vẫn phải đi đủ (bắt buộc phải có, không được bỏ). Ở giai đoạn này, các thép ở phương ngắn sẽ nằm ở trên.

Bước 6: Đối với các thép mũ nên sử dụng Ø10 trở lên, không nên sử dụng Ø6, Ø8 vì khi đổ bê tông vật liệu và người dẫm lên sẽ làm mất chiều cao làm việc của thép gối (sẽ bị lún xuống).

CÁCH BỐ TRÍ THÉP SÀN

Hiện nay bố trí sàn kết cấu thép toàn khối nhận được rất nhiều sự quan tâm. Vì cách bố trí này đảm bảo được chất lượng cho công trình thi công.
Với 2 cách để bố trí như sau:

Bố trí thép sàn 1 phương: Phương pháp này được hiểu là dạng sàn chịu uốn theo 1 phương nhất định hoặc có thể uốn theo 2 phương nhưng độ uốn của phương còn lại rất nhỏ. Cách làm này có thể để kê lên tường hoặc đổ liền khối với dầm. Tuy nhiên, chỉ <= 2 cạnh đối diện.

Bố trí thép sàn 2 phương: Sàn 2 phương là một dạng được uốn theo 2 phương không có bên nào chịu độ uốn rất nhỏ. Cách bố trí cũng giống như sàn 1 phương nhưng các liên kết với dầm sẽ >= 2 cạnh liền kề.

Bố trí thép sàn cần lưu ý các điều sau:

Xác định nội lực của sàn để có thể chọn cách bố trí phù hợp. Bố trí thép sàn 2 phương hoặc 1 phương.

Sử dụng các phương pháp xem nội lực của nhà một cách tốt nhất để không bị ảnh hưởng để cả quy trình thi công. Bạn nên áp dụng các phần mềm lập trình mới hiện nay như Safe, Etabs,… Để phân tích nội lực kể cả những ô phức tạp nhất.

Xem: 1,934 / Thích: 14 / Trả lời: 0

by admin, 27/12/19

Quy trình biện pháp thi công cọc tre

lần đầu tiên mình thấy kiểu gia công này luôn

Xem: 4,055 / Thích: 21 / Trả lời: 6

by hutbephot3mien, 12/1/19

Mẹo vẽ autocad nhanh

mẹo cũng chỉ là mẹo , phải thực hành nhiều thì thao tác mới nhanh lên được

Xem: 3,332 / Thích: 14 / Trả lời: 1

by hutbephot3mien, 19/12/19

Kinh nghiệm cần thiết cho kỹ sư xây dựng mới vào nghề

CÔNG THỨC TÍNH TỈ TRỌNG CỐT THÉP

Tỉ trọng = Kg / md
Trong đó :

Kg là đơn vị tính khối lượng của thép.

md là chiều dài 1 mét của thanh thép.

Bảng tra tỉ trọng cốt thép trong sách kết cấu của PGS. Vũ Mạnh Hùng như sau :

Khi học ra trường rồi không phải bạn kỹ sư nào cũng nhớ hết bảng tra tỉ trọng cốt thép ở trên, do đó nếu ra công trường bạn gặp phải trường hợp chủ đầu tư hoặc sếp của bạn yêu cầu tính khối lượng thép nào đó cần phải mua mà bạn không nhớ tỉ trọng của nó để tính toán thì bạn áp dụng các công thước sau đây :
CÁCH 1 : tìm tỉ trọng cốt thép bất kỳ khi biết tỉ trọng thép cụ thể của một loại thép nào đó từ đó quy ra tỉ trọng các loại thép còn lại.

Ví dụ : bạn đã biết tỉ trọng của thép Ø6 là 0,222 (dễ nhớ nhất) muốn tìm tỉ trọng của thép Ø12 thì áp dụng công thức trên như sau :
0,222 : 36 x (12 x 12) = 0,88799 => tương đương với bảng tra tỉ trọng của Giáo sư Nguyễn Mạnh Hùng ở trên (sai số không đáng kể).
CÁCH 2 : tìm tỉ trọng cốt thép bất kỳ khi biết kích thước đường kính thép mình cần tìm.

Ví dụ : bạn cần tìm tỉ trọng của thép có đường kính là Ø12 thì áp dụng công thức trên như sau :
(12 : 2)² : 40,55 = 0,88779 => tương đương với bảng tra tỉ trọng của PGS. Vũ Mạnh Hùng ở trên (sai số không đáng kể).
Còn đối với thép tấm và thép hình ta có công thức sau :
Diện tích x chiều dày (0.000) x 7850
Trong đó khối lượng riêng của thép tấm là 7850 kg/m³ (7,85 tấn/m³) a.

CÁCH TÍNH ĐỘ DÀI BẺ ĐẦU CU ĐÊ CỦA MỖI LOẠI THÉP

Thông số bẻ đầu cu đê dưới đây chỉ thích hợp với thép tròn trơn, với thép gân nhà thầu thi công chỉ bẻ ke vuông góc vì thép khá cứng.

Cách bẻ uốn thép dầm vào đoạn giao của cột btct :

Công thức tính cách bẻ uốn thép thông dụng trong các dầm đà và cột bê tông cốt thép :

Chiều dài đoạn nối thép nằm trong vùng bêtông chịu nén :

CÁCH BỐ TRÍ THÉP TĂNG CƯỜNG ĐÀ

Gối : Lo/4 (tính từ tim cột).
Bụng : Lo - 0.3Lo (trừ 2 mép trong cột 0.15Lo x 2 theo hình minh họa trên)
Trong đó Lo được tính từ tim cột đến tim cột.
Nếu đúng chuẩn thì phải bẻ thép theo dạng vai bò để chống lực cắt xiên, nhưng với qui mô nhà phố thì thường các thầu xây dựng bỏ qua kiểu bẻ này vì khá phức tạp trong việc lắp đặt thanh thép.

CÁCH BỐ TRÍ THÉP SÀN

Thép sàn được bố trí theo kiểu đan vuông góc với nhau và nằm sát mép dưới của bê tông sàn. Trong tính toán thường dùng thép Ø6. Tùy theo chiều dài và chiều rộng của sàn mà ta có khoảng cách đặt thép khác nhau.

Bố trí thép theo phương ngắn có khoảng cách a=120
Bố trí thép theo phương dài có khoảng cách a=150
Bố trí thép mũ theo phương ngắn có khoảng cách a=100
Bố trí thép mũ theo phương dài có khoảng cách a=120

Khoảng cách bố trí giữa các thanh thép mũ cấu tạo là 250 và dùng sắt Ø6. Thép mũ cấu tạo này có tác dụng giữ cho các thanh sắt mũ không bị xô lệch.
Thông thường để cho chắc các nhà thầu dùng thép Ø8 với khoảng cách a=200 để bố trí thép sàn, còn thép mũ thì dùng Ø10 vì trong quá trình bô sắt & đổ bê tông các người thợ hay đi qua lại đạp lên thép mũ làm cho nó bị cong xẹp xuống nên dùng thép Ø10 sắt gân làm mũ sẽ an toàn do cứng hơn.

CÁCH TÍNH CHIỀU DÀI SẮT CHỜ

Khi thi công đổ cột bê tông thì lúc cắt thép đứng chịu lực bao giờ người thợ làm sắt họ cũng chừa dư ra 1 đoạn thép để đổ bê tông nối cột ở tầng lầu tiếp theo. Thông thường trong cột bê tông sẽ có 4 cây thép này và kích thước chiều dài phần sắt chờ sẽ tính từ mặt sàn hay mặt đà bê tông trở lên. Theo kinh nghiệm thi công thì barem sẽ là :

Sắt chờ cột cổ móng : 1000

Sắt chờ cột trên sàn : 600

Còn theo công thức tính toán thì xem hình minh họa bên dưới :

Chiều dài đoạn nối thép ở hình minh họa trên áp dụng cho tiết diện cột giảm dần theo số tầng cao của công trình. Còn chiều dài nối thép thông thường thì theo hình dưới đây :

Chiều dài đoạn nối thép trên là không thay đổi cho các tầng khác nhau.

CÁCH TÍNH SỐ LƯỢNG ĐAI THÉP SÁT 2 BÊN VỊ TRÍ DẦM GIAO NHAU

Hình minh họa dưới đây có thép vai bò ghi là 2Ø16 dùng để chịu lực cắt xiên thường được các nhà thầu thi công bỏ qua trong thi công nhà phố vì khó bẻ và khó bố trí trong dầm. Có lẻ theo họ khả năng chịu tải của nhà phố không lớn lắm nên ít bị tác động đến lực này. Hồi trước mình thấy người ta hay dùng sắt vai bò này chứ không có bố trí thép tăng cường gối và bụng giống như hiện nay.

Chỗ giao nhau giữa 2 dầm chính và dầm phụ hoặc vị trí cấy cột trên dầm chính thì theo barem sẽ bố trí thép đai là 5Ø8 với khoảng cách đặt là cách nhau 50.

CHIỀU DÀY LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ CỐT THÉP

Nhằm bảo vệ cho thép không bị gỉ sét người ta thường tính toán tiết diện khung thép nhò hơn tiết diện lớp bê tông bao bên ngoài nó và bề dày khoảng cách từ mép bê tông này đến mép ngoài của thép được qui định như sau :

Khoảng cách a ở trên là đối với cốt thép chịu lực hoặc cột dầm có tiết diện lớn, còn tính luôn cốt thép đai thì khoảng cách từ mép đến mép đúng chuẩn là 25.
Khoảng cách giữa các thanh thép đặt trong dầm đà :

CÁC CÁCH BỐ TRÍ THÉP TRONG THI CÔNG

Cách bố trí thép tại vị trí sàn consol :

Cách bố trí thép tại các vị trí chừa lỗ thoát sàn :

Cách bố trí thép đà lanh tô đặt trong tường xây dày 100 và tường xây dày 200 :

Cách bố trí thép tại vị trí có tường xây trực tiếp trên sàn bê tông :

CÁCH TÍNH TOÁN KHỐI LƯỢNG MỘT SỐ VẬT TƯ THÔNG DỤNG

1m³ bêtông nặng 2,5 tấn đổ được 10m² sàn bê tông dày 100.

Tính toán khối lượng gạch xây :

1m² gạch đinh có 108 viên

1m² gạch ống có 64 viên

Tính toán khối lượng Xi măng, cát, đá :

1 bao xi măng dùng được cho 16~17m² tường xây
=> 1m² tường xây dùng khoảng 3kg ximăng
1m³ tường dày 100 xây gạch thẻ có : 1300 viên gạch, 60kg ximăng và 0,22 m³ cát.
1m³ tường dày 100 xây gạch ống có : 700 viên gạch, 50kg ximăng, 0,2 m³ cát
1m³ tường dày 200 xây gạch ống có : 650 viên gạch, 63kg ximăng, 0,25 m³ cát
1m² trát vữa tô tường dày 15, mác 75 có 6kg ximăng và 0,02 m³ cát (dày khoảng 2 tấc trong 1 ô vuông 1m x 1m)
1m³ bêtông đá 40 x 60 mác 100 có 212 kg ximăng (tương đương 4 bao + ¼ bao) và 0,5m³ cát.

Tính toán khối lượng sơn :

Bột chét mastic: 1,2 kg/m² tường.
Sơn dầu: 5 - 7m² / kg
Sơn nước: 45 ~ 50m2 / thùng 5 lít
Sơn nước 110 ~120m² / thùng 18 lít
(Chiều cao tường : 4) + (diện tích nền : 4) => số kg vôi phải mua.

Cách dùng sô, thùng, chậu... đo lường mác hồ vữa và bê tông :

Lường theo tỷ lệ : xi măng / cát / đá = 1 / 2,5 / 5
1m3 bêtông đá 10 x 20 mác 200 có : 6 bao xi măng tương đương (0,25m³ xi măng), 0,47 m³ cát và 0,85 m³ đá 1 x 2
Lường theo tỷ lệ : xi măng / cát / đá = 1 / 2 / 3,4

Hồ 4 mác 100 (4 cát +1 xi măng) => 320kg xi măng tương đương 0,27m³ và 1,06m³ cát

Hồ vữa 5 mác 75 (5 cát +1 xi măng) => 0,2m³ xi măng và 1,1m³ cát

Hồ vữa 7 mác 50 (7 cát +1 xi măng) => 180kg xi măng tương đương 0,15m³ và 1,1m³ cát 3

CÁCH TÍNH KHỐI LƯỢNG SẮT TRONG 1 MÉT KHỐI BÊ TÔNG

Đơn vị tính là Kg. Cách tính này phù hợp cho người làm nghề tính khối lượng dự toán để ước lượng gần đúng nhằm tính toán nhanh khi có yêu cầu mà không cần phần mềm dự toán chuyên nghiệp.

CÁCH TÍNH TIẾT DIỆN DẦM ĐÀ KHI BIẾT KHẨU ĐỘ BƯỚC CỘT

Phù hợp với dân kiến trúc khi thiết kế mặt bằng, chiều cao mặt cắt nhà, còn đối với dân thiết kế kết cấu thì họ sẽ có nhiều cách quy đổi tiết diện dựa vào đường kính và số lượng thép bố trí trong dầm đà.

khẩu độ 4m trở xuống => kích thước dầm 200 x 300.

khẩu độ 4,5m - 5,5m => kích thước dầm 200 x 350.

khẩu độ 5,5m - 6m => kích thước dầm 250 x 400.

khẩu độ 6,5m - 7m => kích thước dầm 300 x 450.

khẩu độ 7,5m - 8m => kích thước dầm 300 x 600.

khẩu độ 8,5m - 10m => kích thước dầm 400 x 800.

KÍCH THƯỚC TRONG CẤP THOÁT NƯỚC

CÁCH TÍNH ĐƯỜNG KÍNH ỐNG THOÁT NƯỚC KHI BIẾT DIỆN TÍCH THOÁT NƯỚC :

KÍCH CỠ CÁC LOẠI ỐNG THƯỜNG DÙNG TRONG CẤP THOÁT NƯỚC NHÀ PHỐ :

Ống cấp từ đồng hồ vào bồn nước : Ø27.

Ống cấp từ máy bơm nước lên bồn nước trên mái nhà : Ø27.

Ống cấp đứng từ bồn nước mái xuống tầng dưới : Ø42 giảm dần còn Ø32, các ống nhánh nằm ngang Ø27, đến thiết bị là Ø21.

Ống cấp nước nóng đứng từ máy năng lượng mặt trời xuống tầng dưới : Ø32 giảm dần còn Ø25, các ống nhánh nằm ngang và đến thiết bị là Ø20.

Ống thoát bồn cầu là Ø90.

Ống thoát sàn là Ø60. - Ống thoát lavabo là Ø42 & Ø34.

Ống thoát chậu rữa chén là Ø42 & Ø34.

Ống thoát hơi từ hầm phân đi lên là Ø34.

Ống chính thoát nước tầng trệt là Ø114.

KÍCH THƯỚC BAREM TRONG NGÀNH M&E

CÁCH TÍNH CÔNG SUẤT MÁY LẠNH KHI BIẾT THỂ TÍCH PHÒNG

Máy lạnh 1 ngựa (1 Hp) = 9000 Btu cho phòng 36m³. => kích thước phòng vào khoảng rộng 3m x dài 4m x cao 3m

Máy lạnh 1,5 ngựa (1,5 Hp) = 12000 Btu cho phòng 54m³. => kích thước phòng vào khoảng rộng 5m x dài 4m x cao 3m

Máy lạnh 2 ngựa (2 Hp) = 18000 Btu cho phòng 72m³. => kích thước phòng vào khoảng rộng 5m x dài 5m x cao 3m

CHIỀU CAO LẮP ĐẶT CÁC THIẾT BỊ ĐIỆN :

Cao độ chuẩn của công tắc là 1300 tính từ mặt sàn hoàn thiện đến mép đáy của mặt nạ công tắc.
Cao độ chuẩn của các ổ cắm thông thường là 300 tính từ mặt sàn hoàn thiện đến mép đáy của mặt nạ ổ cắm.
Cao độ chuẩn của các ổ cắm trên tủ đầu giường là 650 tính từ mặt sàn hoàn thiện đến mép đáy của mặt nạ ổ cắm. (Vì tủ đầu giường hay còn gọi là bàn đêm có cao độ khoảng từ 450-500).
Cao độ chuẩn của các ổ cắm trên bàn bếp là 1200 tính từ mặt bếp hoàn thiện đến mép đáy của mặt nạ ổ cắm. Bạn cũng có thể canh theo mép gạch men ốp tường cho dễ cắt gạch nhưng phải đủ cao hơn chiều cao nồi đặt trên bếp.

CÔNG SUẤT TIÊU THỤ GIỮA BÓNG ĐÈN LED - BÓNG ĐÈN COMPACT VÀ BÓNG SỢI ĐỐT :

Từ khi bóng đèn led xuất hiện cho đến nay hầu như nhà nào cũng đều dùng nó thay thế cho bóng compact vì tiết kiệm điện hơn, nhưng ai cũng nghe truyền miệng chứ chưa biết nó tiết kiệm hơn bao nhiêu. Bảng so sánh công suất giữa các bóng đèn dưới đây sẽ giúp bạn hiểu rõ vấn đề này.

Đèn LED là từ viết tắt của Light Emitting Diode (đi ốt phát ra ánh sáng). Ánh sáng của đèn led được đo bằng thang đo nhiệt độ màu Kelvin (K) và được chia làm 3 mức độ như sau:

Nếu sữ dụng cho căn hộ, nhà ở và biệt thự gia đình thì chọn loại bóng led có ánh sáng màu trắng ấm với thông số nhiệt độ màu Kelvin dao động từ 2.700 K đến 3.500 K.

Nếu sữ dụng cho văn phòng, cửa hàng, phòng hội thảo thì chọn loại bóng led có ánh sáng màu trắng tự nhiên và trắng lạnh với thông số nhiệt độ màu Kelvin dao động từ 4.000 K đến 6.000 K.

Nếu sữ dụng cho nhà máy sản xuất cần độ sáng cao thì chọn loại bóng led có ánh sáng gần màu xanh với thông số nhiệt độ màu Kelvin dao động từ 6.000 K đến 8.000 K.

Xem: 5,149 / Thích: 14 / Trả lời: 0

by admin, 19/12/19

Nghiên cứu tính toán ổn định và biến dạng công trình hố đào sâu trên nền đất sét yếu bảo hoà nước

tài liệu tính toán ổn định và biến dạng công trình hố đào sâu trên nền đất sét yếu bảo hoà nước

Xem: 592 / Thích: 6 / Trả lời: 5

by hoangnhauyen, 14/1/19

Ebook sổ tay xử lý sự cố công trình xây dựng (tập 1)

sổ tay xử lý sự cố công trình xây dựng vương hách

Xem: 2,505 / Thích: 7 / Trả lời: 6

by kstuankiet, 2/2/19

Ebook vật rắn vô định hình và công nghệ cao

tài liệu vật rắn vô định hình và công nghệ cao

Xem: 564 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoangnhauyen, 22/10/18

Nghiên cứu chuyển vị và ứng suất của cầu máng vỏ mỏng xi măng lưới thép ứng suất trước nhịp lớn

nghiên cứu chuyển vị ứng suất của cầu máng xi măng lưới thép ứng suất trước nhịp lớn phạm cao tuyến

Xem: 657 / Thích: 6 / Trả lời: 5

by nhauyen, 14/1/19

Cấu kiện chiu uốn

cấu kiện chịu uốn trong xây dựng

Xem: 2,667 / Thích: 7 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 20/10/13

Ebook thiết kế tường chắn đất

tài liệu thiết kế tường chắn đất nguyễn quang chiêu

Xem: 1,337 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoaiphuong0703, 22/10/18

Ebook how to draw

giáo trình how to draw

Xem: 563 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 22/10/18

Ebook tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu công trình xây dựng

tài liệu tiêu chuẩn thi công nghiệm thu công trình xây dựng

Xem: 1,646 / Thích: 6 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 26/10/18

Phương pháp số phân tích phi tuyến và dao động tự do kết cấu cáp

tài liệu kết cấu cáp Nguyễn Vĩnh Sáng - Nguyễn Vũ Luật

Xem: 807 / Thích: 5 / Trả lời: 6

by hoangnhauyen, 23/1/19

Tuyển tập các bài toán giải sẵn môn sức bền vật liệu

tuyển tập bài toán môn học sức bền vật liệu

Xem: 928 / Thích: 6 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 18/2/19

Nên thiết kế nhà ở theo phong thủy trước khi xây dựng

Khi tiến hành xây nhà, hãy cân đối tỉ lệ giữa diện tích nhà với cửa chính, cổng chính

Xem: 339 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoaiphuong0703, 5/3/15

Nhà có dốc phía sau hóa giải thế nào?

Để ngôi nhà và gia đình an toàn, hãy cố gắng cải thiện độ dốc đằng sau ngôi nhà

Xem: 229 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoangnhauyen, 3/3/15

Cách hóa giải nhà có đường dốc đâm thẳng vào cửa chính

Không chỉ đường dốc đâm thẳng vào cổng nhà, đường dốc của ngõ đi chung mà cửa chính đối diện cũng không tốt

Xem: 231 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by kstuankiet, 3/3/15

Những kiểu nhà gây hao tài và cách hóa giải

Nhiều ngôi nhà đặc biệt là các khu chung cư có kiểu thiết kế cửa các nhà đối diện nhau, điều này cũng không tốt, ảnh hưởng đến các mối quan hệ chung và mang cả sự may mắn của bạn ra đi

Xem: 335 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by nhauyen, 3/3/15

Những điểm phong thủy cần lưu ý khi mua lại nhà cũ

Hai hướng quan trọng của ngôi nhà là hướng Tây Nam và Tây Bắc

Xem: 256 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by xaydungduclinh, 3/3/15

Phong thủy hóa giải các vật cản trước nhà

hình và thế của một cuộc đất tốt là phải có minh đường án ngữ (tức là phần phía trước của ngôi nhà phải thoáng đãng), tránh các vật che chắn làm giảm tầm nhìn, ngăn cản sự lưu thông của sinh khí vào đại môn (cửa chính)

Xem: 301 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoaiphuong0703, 3/3/15

Hóa giải điểm không tốt cho chung cư theo phong thủy

Hành lang dài xung chiếu và cửa đối nhau

Xem: 250 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoaiphuong0703, 3/3/15

Cách thức hóa giải nhà ở không hợp phong thủy

Gia chủ nên sử dụng đúng mức biện pháp hóa giải khi hóa giải một khuyết điểm của căn nhà nhằm tránh những ảnh hưởng phụ vì hóa giải quá độ gây ra

Xem: 253 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoangnhauyen, 3/3/15

Bài trí chậu rửa và bếp hợp phong thủy

Theo phong thủy, tương tác xấu chỉ hình thành khi khu bồn rửa và khu bếp đối diện với nhau

Xem: 338 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by nhauyen, 27/1/15

Những điều cấm kỵ với cửa trong nhà

Cửa bếp và cửa nhà vệ sinh tránh đối diện nhau

Xem: 553 / Thích: 5 / Trả lời: 5

by hoangnhauyen, 11/9/14

Ebook thí nghiệm đất hiện trường và ứng dụng trong phân tích nền móng

admin Administrator

THÍ NGHIỆM ĐẤT HIỆN TRƯỜNG VÀ ỨNG DỤNG TRONG PHÂN TÍCH NỀN MÓNG

VŨ CÔNG NGỮ​

Các file đính kèm:

thi_nghiem_dat_hien_truong_va_ung_dung_trong_phan_tich_nen_mong_gs_ts_vu_cong_ngu_216_trang2_255.pdf

thi_nghiem_dat_hien_truong_va_ung_dung_trong_phan_tich_nen_mong_1.pdf

CHỦ ĐỀ TƯƠNG TỰ

hoaiphuong0703 Well-Known Member

hoangnhauyen Well-Known Member

kstuankiet Well-Known Member

nhauyen Well-Known Member

xaydungduclinh Well-Known Member

CHIA SẺ TRANG NÀY

Trang chủ

DIỄN ĐÀN

Resources

Thành viên

VŨ CÔNG NGỮ